PRAKSA PRACTICE J. Kurai, D. Mitić, B. Aleksić, A. Bređan, Z. Burzić SANACIJA REAKTORA PLATFORMINGA EPP POSTUPKOM U USKOM ŽLJEBU REPAIRING OF PLATFORMING REACTOR BY SAW IN NARROW GAP Stručni rad / Professional paper UDK/UDC: 621.791.753.5.004.67:621.791.753.5.004.67 Rad primljen / Paper received: 22.09.1999. Ključne reči: reparaturno zavarivanje, EPP postupak, uski žljeb, kvalifikacija tehnologije zavarivanja, ispitivanje, reaktor platforminga Izvod U radu je opisana tehnologija zavarivanja EPP postupkom u uskom žljebu, primenjena pri sanaciji projektilom oštećenog reaktora platforminga. Rezultati ispitivanja pri kvalifikaciji tehnologije zavarivanja i reaktora nakon sanacije, opravdali su dato tehnološko rešenje. Adresa autora / Author's addres: Jano Kurai, dipl.ing, Aleksandar Bređan, dipl.ing. NIS - RNP, Služba kontrole, Spoljnostarčevačka b.b, Pančevo Dragan Mitić, dipl.ing. Metalka, Zastupništvo Beograd, Odeljenje u Nišu Boško Aleksić, dipl.ing. HIP - Azotara, KKOM, Spoljnostarčevačka 80, Pančevo Mr Z. Burzić, dipl.ing. Vojnotehnički institut VJ, Žarkovo, Beograd Keywords: Repair welding, SAW process, Narrow gap, Welding procedure qualification, Testing, Platforming reactor Abstract The paper presents submerged arc welding procedure in narrow gap that was applicated to repair of platforming reactor damaged by projectile. The results of test carried out of welding procedure qualification so as the results of post-repair reactor testing, approved technological solution that was proposed. UVOD Bombardovanjem postrojenja S 300 u NIS RNP Pančevo došlo je do znatnog oštećenja cilindričnog dela reaktora DC 302 i DC 303. Osim kraterskih oštećenja i brazgotina, došlo je i do proboja dela reaktora dejstvom komada projektila, a na reaktoru DC 303 i do odvajanja dela plašta usled dejstva udarnog talasa [10]. Reaktori se nalaze u sklopu reaktorske sekcije, gde se odvija proces platforminga. To je katalitički proces reformiranja nisko kvalitetnog teškog benzina-primarnog benzina u visoko kvalitetno motorno gorivo, pomoću katalizatora u prisustvu vodonika. Da bi se imala u vidu ozbiljnost zadatka sanacije zavarivanjem, posebno u izboru postupka sanacije, u tabeli 1 date su glavne mere elemenata reaktora. Tabela 1. Mere elemenata reaktora Rb. NAZIV DC302 DC303 1. Prečnik reaktora(mm) 2500 2800 2. Prečnik suknjice(mm) 3329 3658 3. Ukupna visina (mm) 4716 5060 4. Debljina danca (mm) 106 98 5. Debljina omotača(mm) 85.8 96 U radu je poseban osvrt dat na reaktor DC 303 proizvodnje 1966/68 godine, engleske firme ABP. Reaktor je urađen od čelika za rad na povišenim temperaturama, oznake A387-B- FBQ (približno Č. 7400, JUS C.B4.014). Radni parametri reaktora su sledeći: Proračunska temperatura 537 o C Proračunski pritisak 34.4 bar Ispitni pritisak 109.4 bar OCENA MOGUĆNOSTI I IZBOR NAČINA SANACIJE Imajući u vidu složenost dijagnostike i sanacije, u NIS RNP je formirana posebna radna grupa, koja je vodila projekat sanacije. Da bi se izabrao pravilan način sanacije, trebalo je da se izvrši ocena stanja reaktora DC303 i procena dalje upotrebljivosti pojedinih delova reaktora. Takođe, sa konstrukcionog aspekta, metodom konačnih elemenata izvršena je naponska i deformacijska analiza u cilju izbora najpovoljnijeg rešenja [12]. U tom kontekstu, između ostalog, urađena je karakterizacija materijala. Na osnovu mehaničkih i metalografskih ispitivanja utvrđeno je značajno odstupanje od standardom propisanih vrednosti za čelik oznake A387B- FBQ, što je naročito bilo izraženo kod svojstva plastičnosti materijala. Metalografska ispitivanja su pokazala da je struktura uzoraka feritno-perlitna i da postoji veliki broj mikro i makro prslina, koje mogu biti uzrok koncentracije napona [4], [5]. Pored toga, na reaktoru DC 303 izvršena su sledeća ispitivanja [4]: vizuelna kontrola u obimu 100 % sa unutrašnje i spoljašnje strane; ispitivanje fluoroscentnim magnetnim česticama sučeonih i ugaonih zavarenih spojeva sa unutrašnje i spoljašnje strane u obimu 100 %; ispitivanje penetrantima onih mesta gde je došlo do proboja sa spoljašnje strane, kao i ugaonih spojeva priključaka; ultrazvučno merenje debljine na svim priključcima, delovima reaktora sa izraženim kraterima i žlebovima, i na svim mestima gde je došlo do proboja; ispitivanje ultrazvukom homogenosti zavarenih spojeva kosom sondom u obimu 100% sa unutrašnje strane reaktora; plašt i danca su ispitani normalnom sondom sa spoljašnje strane reaktora u cilju ocene homogenosti materijala; Izlagano oktobra 2001, međunarodna konferencija "Stanje i perspektiva zavarivanja na početku novog veka". 85
PRACTICE PRAKSA merenje prigušenja ultrazvučne energije izvršeno je u cilju procene oštećenosti reaktora dejstvom vodonične korozije; metalografsko ispitivanje metodom replika i merenje tvrdoće na potencijalnim mestima sečenja dela plašta reaktora; merenje zaostalih napona magnetnom metodom sa unutrašnje i spoljašnje strane reaktora. Na osnovu svih izvršenih ispitivanja doneta je odluka da se izvrši zamena dela plašta reaktora novim prstenom. U programu sanacije reaktora predviđeno je da se montažni spoj izvede EPP postupkom u uskom žljebu. Za izbor izvođača postavljeni su uslovi da izvođač mora da ima na raspolaganju sledeću opremu: valjke za rolovanje novog (debelozidnog) prstena; uređaj za predgrevanje dovoljne snage za progrevanje celog preseka debljine zida reaktora; uređaje za EPP zavarivanje sa glavom za zavarivanje u uskom žljebu; peć odgovarajućih dimenzija kako bi se obezbedilo jednokratno i istovremeno žarenje celog reaktora; odgovarajuće zavarivačke i IBR kadrove za izvođenje i međufazno praćenje sanacije po posebno propisanim hodogramima. Po navedenim uslovima za izvođača je izabrana firma MIN Tehnoproces, Niš, sa podizvođačem za međufaznu kontrolu, firmom MIN Inspekt, Niš. Na osnovu tehničke dokumentacije investitora obezbeđen je osnovni materijal A387. Gr. 11 class 1, čelični lim dimenzija 9500 x 1500 x 96 mm koji po karakteristikama odgovara materijalu originalne izvedbe (tab. 2 i 3). Tabela 2. Hemijski sastav novougrađenog osnovnog materijala (mas. %) C % Si % Mn % P % S % Al % Cu % Mo % Ni % Cr % V % Nb % 0.119 0.516 0.55 0.011 0.008 0.084 0.014 0.46 0.039 1.11 0.002 0.001 Tabela 3. Mehaničke karakteristike novougrađenog osnovnog materijala šarža R m (N/mm 2 ) R e (N/mm 2 ) A (%) 93393 471 295 35.6 93391 473 291 36.5 IZBOR POSTUPKA ZAVARIVANJA Od sedamdesetih godina na ovamo, za posude pod pritiskom u nuklearnoj i hemijskoj industriji kod limova velikih debljina projektuju se žljebovi za zavarivanje sa skoro vertikalnim stranama - takozvani uski žljeb [2, 3]. Cilj je da se izbegne, gde god je to moguće, sve skuplja pripremama klasičnog žljeba, kod kojeg su troškovi dodatnog materijala, vremena, i energije znatno uvećani, kada je osnovni materijal debljine preko 80mm. Smanjenjem ugla otvora žljeba u odnosu na klasični U-žljeb smanjuje se zapremina metala šava sa faktorom četiri. Međutim, ovo zahteva dopunske uslove za konstruktora opreme za zavarivanje. Mora se osigurati da će oprema raditi sa velikom pouzdanošću u toku dugog perioda, da će biti pogodna za veliki stepen elektronske kontrole, kao i da metal šava bude stabilnih istih ili boljih karakteristika u odnosu na osnovni materijal. Pored toga, greške koje bi se pojavljivale u radu moraju se odmah otkrivati i sanirati, kada su intervencije minimalne, jer kod naknadno otkrivenih grešaka intervencije bi bile veoma skupe. Prvi pokušaji zavarivanja u uskom žljebu bili su za primenu MIG postupka i nakon dugog niza godina proizvedena je skupa oprema i posebni izvori napajanja za ovaj postupak. Međutim, pravi potez je usledio uvođenjem primene EPP postupka za zavarivanje u uskom žljebu, kada su rešeni problemi odstranjivanja troske i neodgovarajućeg topljenja bočnih stranica žljeba. Naime, postoje dva načina za formiranje šava za zavarivanje EPP postupkom u uskom žljebu. Prvi je sa pripremom kod koje je širina otvora žljeba 14 15 mm i zavarivanjem sa jednim zavarom po sloju. Ova tehnika izvođenja je veoma kritična jer se javljaju problemi odstranjivanja troske i nedostaci u topljenju bočnih stranica žljeba. Drugi način je sa širinom otvora žljeba do 18 mm i tehnikom izvođenja sa dva zavara po sloju, pri čemu naizmenični zavari prvo tope jednu a zatim drugu stranu žljeba. Ovim načinom se izbegava stvaranje zareza i troska se lakše odvaja. Potpuno mehanizovanom opremom dobijaju se odlični zavari, smanjen je unos toplote, i sa aspekta produktivnosti predstavlja izvanredno poboljšanje. Izvori napajanja moraju biti robusne konstrukcije i konstruisani za 100 % iskorišćenost. Oprema za ovu vrstu zavarivanja je veoma složena, a time i veoma skupa, zbog čega je ni jedan proizvođač procesne opreme u zemlji do devedesetih godina nije posedovao, kada je Tehnoproces iz Niša nabavio samo glavu za zavarivanje EPP postupkom u uskom žljebu proizvodnje LINCOLN ELECTRIC, USA [9]. Kod ove glave. mlaznica je na donjem kraju tako uzglobljena da se žica za zavarivanje blago savija, do 5º ka boku, gde se nanosi zavar. Pošto ova glava za zavarivanje nema automatsku kontrolu kretanja mlaznice u odnosu na sam žljeb, uloga i iskustvo operatera je veoma značajna. Oprema proizvodnje ESAB sadrži strujni izvor od 1000 A; glavu za uski žljeb sa automatskim vođenjem mlaznice u odnosu na stranice i već nanešeni zavar, kao i pozicioner sa finom regulacijom brzine okretanja u odnosu na visinu popunjavanja žljeba. Za konkretni slučaj spoja i raspoložive opreme odlučeno je da se zavarivanje izvede kombinovanim postupkom zavarivanja: koren nanošenjem sa unutrašnje-strane postupkom E (ručnoelektrolučno obloženom elektrodom), a popuna -sa EPP postupkom zavarivanja. 86
PRAKSA PRACTICE Priprema spoja Oblik i mere žljeba odabrane su shodno rešenju primene kombinovanog postupka zavarivanja (sl. 1) Priprema spoja za zavarivanje vršena je mašinski po posebnom režimu rada. IZBOR DODATNOG MATERIJALA Dodatni materijal za E postupak izvođenja korenog zavara i pripoje odabrana je elektroda LINCOLN SL 19G, ø 3.2 mm, koja odgovara prema AWS standardu 8018-B2. Dodatni materijal za zavarivanje ispune je žica LINCOLN LNS 150 ø 2.4 mm i ø 3.2 mm, oznake prema AWS standardu EB2 i prašak LINCOLN - P230, oznake prema AWS standardu EN 760 A AB1 55 AC H5. Prašak P230 je neutralni aluminirani bazični aglomerirani prašak sa niskim sadržajem H 2 i sadržajem vlage ispod 5ml/100 gr metala šava. Hemijski sastav i mehaničke karakteristike metala šava date su u tabeli 4 i 5. Uspeh tehnike zavarivanja u uskom žljebu zavisi od praška koji se koristi, a od suštinskog značaja je i izbor kombinacije žica- prašak, jer moraju da obezbede optimalne karakteristike zavarivanja i odgovarajuća metalurška svojstva. Prašak P230 daje vrlo dobar oblik zavara, vrlo dobar izgled površine metala šava, odlično stapanje sa bočnim zidovima, i trosku sa izuzetno dobrim samootpuštajućim dejstvom. Slika 1. Oblik i mere žljeba Tabela 4. Hemijski sastav čistog metala šava (mas. %) C Mn SI P S Cr Mo LINCOLN SL 19 G 0.06 0.8 0.4 0.02 0.02 1.1 0.5 LINCOLN LNS 150 P230 0.12 0.9 0.15 0.025 0.025 1.2 0.5 Tabela 5. Mehaničke karakteristike čistog metala šava R m (N/mm 2 ) R e (N/mm 2 ) Izduženje % ρv (J) 20 ºC Sl 19 G 630 520 22 130 LNS 150 P 230 610 500 25 60 PARAMETRI ZAVARIVANJA Da bi se osigurao dobar kvalitet zavarenog spoja potrebno je da se obezbedi: odgovarajuće mesto luka u odnosu na stranicu žljeba; propisana brzina zavarivanja; preklapanje pojedinačnih zavara pre pomeranja u položaj narednog zavara; vertikalno podešavanje zavarivačke glave; tehnologijom propisani parametri zavarivanja; tehnologijom propisano predgrevanje i termička obrada posle zavarivanja. Za predgrevanje je korišćena oprema indukcionog i elektrootpornog tipa. Termička obrada posle zavarivanja žarenje, obavljeno je u gasnoj peći, sa stalnim praćenjem temperature preko pisača, pri čemu su merne sonde postavljene na samom reaktoru, sa spoljašnje i unutrašnje strane. Merodavna temperatura za izvođenje procesa bila je temperatura registrovana termoparom postavljenim sa unutrašnje strane reaktora. Opšti uslovi izvođenja zavarivanja Pri sanaciji reaktora poštovani su i opšti zahtevi, kao: suve i čiste površine elemenata u zoni stapanja; odstranjenje metalnih zaštitnih prevlaka i zaštitnih premaza, ukoliko mogu da utiču na kvalitet zavarenog spoja; postavljanje prstena u položaj zavarivanja uz pomoć alata i uređaja, pri čemu su pripoji postavljani sa unutrašnje strane, a pri zavarivanju su mehanički uklanjani. KVALIFIKACIJA POSTUPKA ZAVARIVANJA Kod izrade ovakvih posuda obavezna je prethodna kvalifikacija tehnologije zavarivanja prema JUS EN 288. Kvalifikacija tehnologije zavarivanja je urađena na kombinaciji materijala koji je bio u eksploataciji i novog materijala. Za kvalifikaciju postupka zavarivanja u uskom žljebu probni uzorci su pripremljeni od ploča dimenzija 86 x 350 x 500 mm 87
PRACTICE PRAKSA novog materijala i ploča dimenzija 86 x 250 x 500 mm od starog materijala (materijal koji je je već bio u eksploataciji). Formirane stranice su ispitane magnetnim česticama. Nakon toga izvršeno je centriranje stranica žljeba. Ovako formiran žljeb predgrejan je na temperaturu od 220 ºC pre zavarivanja pripoja i za vreme zavarivanja. U toku izrade, na 220 ºC izvršeno je 100 %, ispitivanje magnetnim česticama korenog zavara, a odmah nakon završetka zavarivanja uzorci su termički obrađeni. Posle termičke obrade nadvišenje lica šava prebrušeno je na nivo osnovnog materijala. Pre ispitivanja metodama sa razaranjem izvršeno je ispitivanje metodama IBR, i to: vizuelna kontrola 100 %; penetrantsko ispitivanje 100 %; ultrazvučno ispitivanje 100%. REZULTATI ISPITIVANJA ZA KVALIFIKACIJU TEHNOLOGIJE ZAVARIVANJA Shodno JUS EN 288 3 ispitivanja su obuhvatila: makroskopski pregled poprečnog preseka zavarenog spoja; merenje tvrdoće po preseku) u području tri zone spoja (OM-ZUT-MŠ-ZUT-OM); metalografsko ispitivanje MŠ, ZUT i OM; određivanje zateznih svojstava metala šava (MŠ); određivanje zateznih svojstava poprečno na pravac šava; određivanje energije udara na sobnoj temperaturi; određivanje karakteristike na savijanje. Makro i mikro ispitivanja Ispitivanjem makroizbruska poprečnog preseka uzorka probe potvrđeno je dobro slaganje zavara u žljebu, bez grešaka. Rezultati merenja tvrdoće dati su u tabeli 6. Mikrostruktura oba osnovna materijala je feritno perlitna a razlika je samo u veličini zrna, pri čemu novi materijal ima finiju strukturu. Mikrostruktura ZUT je takođe feritno perlitna, a metal šava je strukture ferita i lamelarnog perlita. Prelaz između ZUT i metala šava je jasno izražen. Tabela 6. Rezultati merenja tvrdoće Merno mesto Tvrdoća HV 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 zona1 138.2 137.4 138.3 156.8 179,2 177.5 179.1 157.3 131.5 132.7 132.2 zona2 139.5 138.3 138.8 160.7 180.5 181.6 180.2 159.1 132.6 133.5 131.3 zona3 137.7 138.9 138.2 159.3 180 180.3 180.1 158.2 133.4 134.5 133.7 Ispitivanje zateznih svojstava Ispitivanje je izvođeno prema ASTM E8-87 na elektromehaničkoj kidalici SCHENCK-TREBEL RM 100. Brzina uvođenja opterećenja je iznosila 5 mm/min, a izduženje je registrovano pomoću dvostrukog ekstenziometra HOTTINGER DD1 tačnosti ± 0.001 mm. Rezultati ispitivanja dati su u tabeli 7 i 8. Udarna ispitivanja Ispitivanja, prema ASTM E23-86, su izvršena na Šarpi klatnu SCHENCK TREBEL 150J na sobnoj temperaturi, na epruvetama čiji je izgled dat na slici 2. Rezultati ispitivanja dati su u tabeli 9. Tabela 7. Rezultati ispitivanja zateznih svojstava metala šava Oznaka uzorka R e R m A 5 (%) Slika 2. Položaj na uzorku i dimenzije epruveta za udarna ispitivanja Tabela 9. Rezultati udarnih ispitivanja MŠ-1 522.5 595.3 35.0 MŠ-2 531.6 610.9 28.3 MŠ-3 526.4 603,1 29.3 Tabela 8. Rezultati ispitivanja zateznih svojstava popreko na šav Oznaka uzoraka R e R m A 5 (%) Mesto loma Z1 298,5 457.5 38 OM Z2 301,8 464.2 33.1 OM Z3 302,5 468.7 33.7 OM Zona ispitivanja Osnovni metal Metal šava ZUT Broj epruvete Ukupna energija udara E u (J) 1 143.4 2 137.8 3 131.6 1 223.7 2 235.7 3 230.6 1 208.6 2 200.5 3 192.1 88
PRAKSA PRACTICE Ispitivanje na savijanje Ispitivanje je izvedeno prema JUS C.A4.005, na epruvetama dimenzija 300 x 300 x 10, savijanjem preko trna prečnika 40 mm. Do pojave prslina nije došlo pri uglu savijanja od 120º. ISPITIVANJA REAKTORA NAKON SANACIJE Uspešnost izvedene sanacije reaktora (sl. 3) potvrđena je ispitivanjem metodama IBR pri izvođenju sanacije, od strane nezavisne (treće) strane, a prema utvrđenom programu. Primenjene su relevantne metode, tehnike i obim ispitivanja kao pri ispitivanjima za ocenu mogućnosti sanacije oštećenja reaktora. Slika 3. Izgled reaktora nakon izvršene sanacije Podobnost reaktora za upotrebu je potvrđena i primenom tenzometrije i akustične emisije [5], u toku izvođenja hidro probe. ZAKLJUČAK Rezultati ispitivanja za kvalifikaciju tehnologije zavarivanja ukazuju na prihvatljivo tehnološko rešenje sanacije. Ukupan efekat sanacije bi bio kompletnije sagledan da su izvršena i ispitivanja epruveta na puzanje na adekvatnoj temperaturi, kako bi se prema broju ciklusa mogao približno odrediti vek trajanja ovog reaktora. Na osnovu svih ispitivanja u toka sanacije i završnih ispitivanja podobnosti reaktora za upotrebu potvrđen je i kvalitet izvođačkih radova. Sanirano postrojenje platforminga u normalnoj upotrebi je od 1999. godine. LITERATURA [1] Hrivnjak I.: Zavarljivost čelika, Građevinska knjiga, Beograd, 1982. [2] Egeman N. i Nordth B.A.: Zavarivanje pod zaštitnim praškom u uskom žljebu, ESAB Group Laboratories, Geterborg [3] Potpuno automatsko zavarivanje uskog žljeba pod zaštitnim slojem debelozidnih sudova pod pritiskom, ESAB Group 1989. [4] Kurai J., Aleksić B., Bređan A.: IBR kao osnova kvalitetne dijagnostike i sanacije reaktora nakon bombardovanja postrojenja RNP, Zbornik referata sa savetovanja IBR 2000, str. 145-150, Zlatibor, decembar 2000. [5] Burzić Z., Kurai J., Bređan A., Aleksić B.: Mogućnost primene IBR metoda u oceni postupka sanacije reaktora i njegove dalje upotrebljivosti, Zbornik referata sa savetovanja IBR 2000, str. 155-159, Zlatibor, decembar 2000. [6] European welding consumables LINCOLN ELECTRIC, 1995. [7] Lincoln narrow gap welding process - LINCOLN ELECTRIC S615 [8] Momčilović D., Grabulov V., Delić B.: Ponašanje metala pri udarnom opterećenju, časopis DIVK br. 1, str. 23-28, Beograd, jun 2001. [9] Sedmak A., Burzić Z., Kurai J., Aleksić B., Bređan A.: Ispitivanja razaranjem u funkciji dijagnostike, sanacije i ocene integriteta reaktora platforminga, časopis DIVK br. 1, str. 29-34, Beograd, jun 2001. [10] Maneski T., Čukić R.: Izbor najpovoljnijeg rešenja sanacije reaktora DC 303, časopis DIVK br. 1, str. 41-46, Beograd, jun 2001. LINCOLN ELECTRIC NOVOSTI ZA PROIZVODNJU ZAVARIVANJEM Eminentni svetski proizvođač opreme i materijala za zavarivanje i rezanje LINCOLN ELECTRIC odavno je poznat na ovim prostorima, posebno od kada ima ovlašćenog distributera za Jugoslaviju, firmu COLPART, Beograd. Skup posvećen održavanju Godišnje skupštine DUZS, bio je prilika da nam LINCOLN ELECTRIC bude predstavljen i da se bliže upoznamo sa nekim, za nas posebno interesantnim proizvodima. Firma LINCOLN ELECTRIC, sa svojim proizvodnim programom i uslugama, poznata je širom sveta kao jedna od najboljih u oblasti zavarivanja i rezanja. Od osnivanja 1895. godine pa do danas, LINCOLN ELECTRIC ima vodeću ulogu u proizvodnji opreme i dodatnog materijala za zavarivanje. Sa svojih 16 fabrika i 14 distribucionih centara, firma pokriva sve aspekte zavarivanja i rezanja u 5 regiona sveta: Aziji, Evropi, Južnoj Americi, Severnoj Americi, Rusiji, Africi i Srednjem Istoku. Samo u Evropi LINCOLN ELECTRIC ima 10 fabrika i to u: Velikoj Britaniji, Švedskoj, Norveškoj, Francuskoj, Belgiji, Italiji, Holandiji, Španiji, Nemačkoj i Turskoj. Prodajna mreža od preko 3000 distributera pokriva tržište u više od 160 zemalja. Ovo je samo deo izlaganja g. Marian Angelescu, regionalnog menadžera za Istočnu Evropu, i g-dina Zorana Srećkovića, direktora firme COLPART. U daljem izlaganju iznete su neke detaljnije informacije o proizvodnom programu. Posebna pažnja posvećena je uređaju za zavarivanje MULTI WELD P R E Z E N T A C I J A Beograd, 14. maj 350 koji je novina u proizvodnom programu LINCOLN ELECTRIC. MULTI WELD 350 je DC+ uređaj za zavarivanje sa intermitencom od 100 % pri jačini struje od 350 A, sa mogućnošću rada E postupkom, MIG/MAG postupcima punom i punjenom žicom (samozaštitnom i u zaštiti gasa) i za žljebljenje. Prednosti uređaja MULTI WELD 350: jednostavan i lak sistem za rukovanje; malih dimenzija, težine 27 kg, lak za prenošenje; komande smeštene blizu predmeta rada; jedan MULTI- IZVOR može biti povezan sa jednim ili više uređaja MULTI WELD 350 u istovremenom radu; nezvisni lukovi; uključenje ili zaustavljanje jednog uređaja ne utiče na rad ostalih uređaja u sistemu istovremenog zavarivanja; nema kontrolnih kablova; samo jedan izlazni kabl povezuje MULTI IZVOR sa jednim ili više MULTI WELD 350 uređaja. Posebnu pažnju izazvala je još jedna karakteristika ovog uređaja. MULTI WELD 350 može biti priključen na već postojeći izvor zavarivanja, odnosno kao MULTI-IZVOR može se iskoristiti uređaj za zavrivanje koji je već na raspolaganju. Z.S. 89
PRACTICE PRAKSA SELCO GENESIS GSM 282 / 352 / 503 UREĐAJI ZA ZAVARIVANJE Invertorska tehnologija jedinstvenog uređaja za MIG/MAG, TIG (DC) i E postupke zavarivanja Vrhunske performanse ovih uređaja su garantovane primenom inovirane tehnologije u primarnom bloku snage (evropski patent No 602495), primenom savremenih saznanja i studija o sistemima kontrole parametara zavarivanja i upotrebom najpouzdanijih komponenti (mikroprocesor, IJBT i SMD) koje se mogu naći na svetskom tržištu. Primenom mikroprocesora i preciznim konstrukcijskim rešenjem, invertorska tehnologija omogućava bezbednost, stabilnost i precizno podešavanje električnog luka, pri svim uslovima korišćenja za koje je uređaj namenjen. Strujni izvor u tri varijante od: 280A; 350A i 500A sa radom bez prekida na temperauri okoline od 25 C. Osnovne karakteristike uređaja: Samo jedan sistem za E, TIG DC, MIG/MAG i pulsirajući MIG zavarivanje; Velika snaga, sa intermitencom od 100 % za projektovane struje zavarivanja; Smanjena potrošnja električne energije u odnosu na klasične uređaje i prvu generaciju invertorskih uređaja; Jednostavna upotreba; Dodavač žice male težine i veoma jednostavan za upotrebu; Elektronski delovi zaštićeni od prašine i sa stepenom zaštite IP 23C; Mikroprocesor olakšava podešavanje parametara zavarivanja, obezbeđujući konstantan kvalitet i ponovljivost zavarivanja; Pulsirajući MIG smanjuje razbrizgavanje istopljenog materijala, uz smanjenje vremena neophodnog za ponovni rad; time se smanjuju ukupni troškovi, kao i deformacije i pojava dima pri zavarivanju; Izuzetne karakteristike pri zavarivanju obloženom elektrodom (E): vrući start, samoregulacija luka i struje; Merenje napona električnog luka, čime se obezbeđuje kontinualna kontrola zavarivanja. Odvojeni dodavač žice, WF 104, je težine samo 19 kg (bez kotura žice). Može se postaviti na ležište na gornjem delu uređaja, što mu omogućava rotaciju od 360, ili se, pomoću kabla od 10 m, može postaviti na veću udaljenost, pored dela koji se zavaruje; mikroprocesor, enkoder i stabilni dodavač žice sa 4 točkića obezbeđuju maksimalnu preciznost i brzinu dodavanja žice. Rashladni uređaj, WU 21, obezbeđuje hlađenje TIG i MIG gorionika, a time i njihovo poboljšanje i lakše korišćenje. Kolica, GT 23, olakšavaju transport celog sistema i boce sa gasom, povezujući ih u kompaktnu jedinicu. Daljinski upravljač, RC 10, sadži veliki grafički displej sa tečnim kristalom na kome se mogu jasno i neposredno videti svi parametri izabranog postupka zavarivanja. Na raspolaganju je 10 unapred podešenih programa za ručno elektrolučno zavarivanje obloženom elektrodom, 5 osnovnih podešavanja za TIG i preko 70 unapred podešenih programa za MIG/MAG; 60 odabranih podešavanja se može memorisati. Izabrani programi se takođe mogu sačuvati na memorijskoj kartici. Posle isključivanja uređaja svi memorisani podaci su sačuvani tako da se posle prekida zavarivanje može vrlo lako nastaviti. Sistem zavarivanja se može kontrolisati i preko PC računara, uz odgovarajući interfejs i SELCO SW, a može se isporučiti i bez WF 104, kada se koristi samo za E i TIG (DC) postupke zavarivanja. Karakteristike u primeni za E postupak Funkcija vrući start, samoregulacija luka i struje i mogućnosti priključenja ručnog daljinskog upravljača RC 16, omogućava lakše, jednostavnije i kvalitetnije zavarivanje i sa elektrodama koje su veoma teške za rad. Jaka struja i izuzetan dinamički odziv dopuštaju zavarivanje rutilnim, bazičnim i celuloznim elemtrodama, uključujući i one velikih dužina, kao i elektrode za liveno gvožđe, alumijijum, nerđajući čelik... Karakteristike u primeni za TIG postupak Beskontaktno uspostavljanje luka ili visokofrekventni (HF) start je trenutno i precizno; može da bude izabrano i kontaktno uspostavljanje luka (kontakt start) ili LIFT start, koji je tako konstruisan da minimizira uključke volframa u metalu šava i značajno smanjuje elektromagnetni uticaj (interfereca). Funkcije mikroprocesora omogućavaju potpunu kontrolu električnog luka, kako na početku (pred-gas, opadanje struje,završna struja) tako i na kraju zavara (post-gas, opadanje struje, završna struja). Na raspolaganju su: zavarivanje pulsirajućim lukom (za tanje materijale, manji unos toplote), i zavarivanje srednjom frekvencijom (za stabilniji luk); različite mogućnosti regulacije preko prekidača na gorioniku (2-stepeni, 4-stepeni, bi level - dva nivoa) i nožni daljinski upravljač RC 12 olakšavaju rad zavarivača. Specijalana bi level funkcija omogućava promenu struje zavarivanja preko prekidača na gorioniku, izborom između dve odabrane vrednosti koje se mogu odvojeno podesiti. Ovo je veoma korisno za složene operacije zavarivanja i poboljšanje kontrole zagrevanja. Karakteristike u primeni za MIG/MAG - PULSIRAJUĆI MIG postupke Serija GSM uređaja je tako projektovana i proizvedena da daje vrhunske karakteristike pri zavarivanju pulsirajućim lukom. Podjednako su idealni za rad sa tankim aluiminijumskim materijalima i nerđajućim čelicima, dajući karakteristike spoja slične onim koje se postižu TIG postupkom. Pulsirajući postupak se može primeniti i na ugljenične čelike, čime se obezbeđuje bolji kvalitet zavarenog spoja. Imaju mogućnost zavarivanja sa short/spray (ktatki/raspršujući) lukom. Zahvaljujući konstrukcijskom rešenju i sinergetski kontrolisanim programima ne zahtevaju se posebne veštine zavarivača. Zahvaljujući sistemu kontrole koji reaguje u realnom vremenu, omogućena je potpuna ponovljivost rezultata zavarivanja. Kao opcija postoji i daljinski upravljač RC 07 koji značajno pojednostavljuje operacije, i sličan je kao kod poznatih konvencionalnih uređaja. Rezanje i žljebljenje grafitnom elektrodom Ova opcija je moguća, uz odgovarajuće dodatke, kod uređaja GSM 503. Distributer za Jugoslaviju je firma REFIT, Beograd. D.M. 90 ZAVARIVANJE I ZAVARENE KONSTRUKCIJE (2/200), str. 85-90
91