ANALIZA PROCESA SAGOREVANJA UGLJENOG PRAHA U LETU U LOŽIŠTU PARNOG KOTLA SA PREDLOGOM MERA ZA POBOLJŠANJE ENERGETSKE EFIKASNOSTI

Transcription

1 ANALIZA PROCESA SAGOREVANJA UGLJENOG PRAHA U LETU U LOŽIŠTU PARNOG KOTLA SA PREDLOGOM MERA ZA POBOLJŠANJE ENERGETSKE EFIKASNOSTI ANALYSIS OF COMBUSTION PROCESS AND MEASURES TO IMPROVE ENERGY EFFICIENCY OF PULVERIZED COAL-FIRED STEAM BOILER Nikola TANASIĆ, Univerzitet u Beogradu Mašinski fakultet, ntanasic@mas.bg.ac.rs Goran JANKES, Inovacioni centar Mašinskog fakulteta u Beogradu, gjankes@mas.bg.ac.rs Mirjana STAMENIĆ, Univerzitet u Beogradu, Mašinski fakultet, mstamenic@mas.bg.ac.rs Marta TRNINIĆ, Univerzitet u Beogradu, Mašinski fakultet, mtrninic@mas.bg.ac.rs Tomislav SIMONOVIĆ, Univerzitet u Beogradu, Mašinski fakultet, tsimonovic@mas.bg.ac.rs Vuk ADŽIĆ, Univerzitet u Beogradu, Mašinski fakultet, vadzic@mas.bg.ac.rs U radu su prikazani rezultati ispitivanja procesa sagorevanja ugljenog praha u letu u ložištu parnog kotla maksimalne produkcije 70 t/h, koje je sprovedeno u Toplani Vreoci. Ispitivanja su obuhvatila merenje procesnih parametara na parnom kotlu u četiri karakteristična radna režima, vizuelizaciju procesa sagorevanja kamerom sa termovizijskim senzorom i podešavanje regulacionih organa na kanalima za vazduh za sagorevanje i aerosmešu. Na osnovu rezultata ispitivanja predložen je veći broj organizacionih i tehničkih mera za poboljšanje energetske efikasnosti parnog kotla. Sve predložene mere su evaluirane u pogledu mogućeg smanjenja utroška uglja i redukcije emisija ugljen-dioksida. Ključne reči: sagorevanje ugljenog praha u letu, parni kotao, mere za poboljšanje energetske efikasnosti Procesing

2 The results of analysis of pulverized coal combustion process in the steam boiler, with maximum production capacity of 70 t/h, are presents in the paper. The analysis, which was conducted in Toplana Vreoci (Lazarevac, Serbia), included measurement of process parameters on the steam boiler in four typical operating modes, visualization of combustion process using camera with thermal imaging sensor and adjustment of the dampers on the channels for combustion air and pulverized coal distribution. Based on the results of analysis, several organizational and technical measures to improve the energy efficiency of the steam boiler are proposed in the paper. All the proposed measures are evaluated with regard to a possible reduction in the consumption of coal and carbon dioxide emissions. Key words: pulverized coal combustion, steam boiler, measures to improve energy efficiency I. Uvod Zbog široko rasprostranjene tehnologije za sagorevanje uglja u velikim ložištima i povoljne cene ovog energenta na tržištu, u globalnim okvirima ugalj je najzastupljenije fosilno gorivo koje se koristi u termoelektranama i toplanama. Približno 40% od ukupno utrošene električne energije na svetu se proizvede u termoelektranama na ugalj [1]. Potrošnja uglja kontinualno raste a ovaj trend se očekuje i u budućnosti izuzev ako ne dođe do značajnih tehnoloških pomaka na polju korišćenja obnovljivih izvora energije. Lignit, koji se klasifikuje kao niskokalorično gorivo, učestvuje sa 24% u svetskim rezervama uglja i koristi se kao osnovni energent u mnogim zemljama [2]. Potrošnja uglja u Srbiji je dominantno vezana za lignit i to za proizvodnju energije transformacijom (oko 92%) od čega je najveća potrošnja u termoelektranama. U godini učešće uglja kao energenta u proizvodnji električne i toplotne energije je iznosilo 64,1% i 23%, respektivno [3]. U nastupajućim godinama termoelektrane i toplane na ugalj će morati da se suoče sa mnogobrojnim izazovima koji su vezani za povećanje efikasnosti transformacije primarne energije i smanjenje emisija zagađujuc ih materija. Pored toga ova postrojenja će morati da budu fleksibilnija, kako u pogledu raspona snage tako i u pogledu efikasnog korišc enja ugljeva promenljivog kvaliteta i niske toplotne moći. Takođe, postrojenja instalisane snage preko 50 MW u obavezi su da primenjuju odgovarajuc e propise EU u cilju dobijanja integrisane dozvole. Da bi se svi ovi zahtevi ispunili neophodno je stalno usavršavanje, poboljšanje i optimizacija postojećih kao i razvoj novih tehnologija za sagorevanje uglja koje je potrebno primeniti kod rekonstrukcije termoenergetskih postrojenja [4]. Iako je tehnologija za sagorevanje ugljenog praha u letu razvijena pre više decenija i dalje su u svakodnevnom radu kotlova prisutni problemi poput zaprljanja razmenjivačkih površina, zašljakivanja ložišta, niskotemperaturske 150 Procesing 16

3 korozije, povećanog udela nesagorelog u šljaci i letećem pepelu i povećanih emisija azotnih, sumpornih oksida i čvrstih čestica [5]. Da bi se ovi problemi eliminisali ili minimizirali potrebno je sprovesti detaljne teorijske i eksperimentalne analize procesa sagorevanja uglja. S obzirom da opisane pojave u velikoj meri zavise od karakteristika goriva i konstrukcije ložišta, neophodno je izvršiti ispitivanja na svakom pojedinačnom slučaju kako bi bilo moguće izvesti generalne zaključke. U radu su prikazani rezultati ispitivanja procesa sagorevanja ugljenog praha u letu u ložištu parnog kotla maksimalne produkcije 70 t/h, koje je sprovedeno u Toplani Vreoci. Na osnovu rezultata ispitivanja predložen je veći broj organizacionih i tehničkih mera za poboljšanje energetske efikasnosti parnog kotla. Sve predložene mere su evaluirane u pogledu mogućeg smanjenja utroška uglja i redukcije emisija ugljen-dioksida. II. Opis postrojenja Toplana u Vreocima posluje u okviru kompanije Elektroprivreda Srbije, Ogranak RB Kolubara. Toplana je termoenergetski objekat sa instalisanim kapacitetom od 120 MW namenjen za proizvodnju toplotne energije koja je potrebna za odvijanje tehnoloških procesa u proizvodnim postrojenjima tokom čitave godine i za grejanje industrijskih objekata, dela naselja Vreoci i grada Lazarevca u grejnoj sezoni. Kotlovsko postrojenje se sastoji od dva identična, paralelno vezana parna kotla koji kao gorivo koriste kolubarski lignit, proizvođača Minel Kotlogradnja, Beograd. Kotlovi imaju sledeće tehničke karakteristike: - produkcija pregrejane pare, D max/d nom/d min=70/56/45 t/h - pritisak pregrejane pare na izlazu iz kotlova, p piz=59 bar - temperatura pregrejane pare na izlazu iz kotlova, t piz=450 C - radni pritisak pare u bubnju, p b=64 bar - temperatura pare u bubnju, t b=280 C - najviši dopušteni pritisak pare, p max=67 bar - temperatura napojne vode, t nv=160 C - temperatura zagrejanog vazduha, t vaz=230 C - temperatura dimnih gasova u ložištu, t lož=1034 C - temperatura dimnih gasova na izlazu iz dim. kanala, t dg=163 C - stepen korisnosti pri maksimalnom/nominalnom režimu rada, η max/η nom= 0,84/0,85 Kotlovi su predviđeni za paralelan rad i sa parne strane su vezani na zajednički sabirnik pare od koga se vrši distribucija ka redukcionim rashladnim stanicama, sabirnicima pare nižeg pritiska i krajnjim potrošačima. Kotlovi su strmocevni sa ozidanim ložištem, prirodnom cirkulacijom vode, prinudnom uravnoteženom promajom u gasnom traktu i sagorevanjem ugljenog praha u letu. U dimnom traktu kotla vlada podpritisak. Ugljeni prah se u ložište ubacuje pomoću dva glavna i dva pomoćna gorionika. Za potpalu kotla i stabilizaciju Procesing

4 plamena služe dva mazutna gorionika. Kotlovi su opremljeni sa dva paketa pregrejača pare, predisparivača sa ekonomajzerom i cevnim zagrejačem vazduha. Zagrejani vazduh se raspoređuje na tri dela: (1) u kanal tople recirkulacije (primarni), (2) za gorionike (sekundarni) i za (3) rešetku za dogorevanje uglja (tercijarni). Svež vazduh se uzima ispod tavanice kotlarnice i pomoću ventilatora svežeg vazduha se ubacuje u kotao. Za zaštitu cevi zagrejača vazduha od niskotemperaturske korozije, predviđen je parni predgrejač vazduha kojim se vazduh predgreva do 80 C. Ugalj se posebnim trakastim transporterom doprema u kotlovske bunkere. Svaki od kotlova ima poseban trakt goriva, koji se sastoji od 2 bunkera, iz kojih se lančanim dozatorima, kroz podni šaht, ugalj ubacuje u pripadajući mlin. Svaki kotao je opremljen sa po dva mlina ventilatorskog tipa. U podni šaht se istovremeno sa ugljem uvode i vreli gasovi iz ložišta kotla (recirkulisani gasovi), pomoću kojih se ugalj suši i lakše melje u mlinovima. U mlinove se takođe uvodi primarni vazduh, tako da se smeša vazduha i ugljene prašine (aerosmeša) preko gorionika ubacuje u ložište i sagoreva u letu. U slučaju da dođe do pregrevanja aerosmeše, u mlin se otvaranjem posebne klapne uvodi hladan vazduh. Ispod ložišta kotla smeštena je rešetka, koja služi za dogorevanje nesagorelih čestica uglja. Dimni gasovi se odvode iz ložišta kotla pomoću dva odsisna ventilatora dimnih gasova. Otprašivanje se vrši u elektrofiltru nakon čega se dimni gasovi odvode u atmosferu preko zajedničkog dimnjaka visine 80 m. Sistem za transport šljake i pepela je hidraulički. Na svakom od kotlova su po dva mlina za ugalj, dva ventilatora dimnih gasova i jedan ventilator svežeg vazduha. Pokreću ih visokonaponski 6 kv pogonski elektromotori čija je snaga kod mlinova 320 kw, kod ventilatora dimnih gasova 160 kw, a kod ventilatora svežeg vazduha 250 kw. Pored toga, kotlovi su opremljeni i svim drugim potrebnim uređajima, agregatima, zaštitnim uređajima i neophodnom armaturom. III. Merenje procesnih parametara U cilju analize procesa sagorevanja izvršena su merenja na jednom od parnih kotlova u toku četiri dana u decembru godine. Merenja su sprovedena u skladu sa standardom SRPS EN [6] za garancijska ispitivanja parnih kotlova. Dodatno na zahteve iz standarda u toku ispitivanja izvršeno je merenje protoka vazduha na kanalima za sekundarni i tercijarni vazduh, merenje protoka goriva na lančanim dozatorima za ugalj kao i ugradnja kamere za vizuelizaciju i određivanje temperaturskog polja plamena u ložištu kotla. Takođe su izvršena merenja potrošnje električne energije na pogonskim elektromotorima. Za analizu rada ventilatorskih mlinova sprovedeno je uzorkovanje i određivanje granulometrijskog sastava uglja i vlažnosti uglja iz struje aerosmeše nakon mlinova. Merenja ostalih procesnih parametara na parnom 152 Procesing 16

5 kotlu su sprovedena u cilju određivanja optimalne količine vazduha za sagorevanje i optimalnog odnosa količine primarnog, sekundarnog i tercijarnog vazduha za svaki od četiri karakteristična režima rada kotla (minimalni, minimalni sa jednim mlinom, nominalni i maksimalni). Pored toga cilj ispitivanja je bio definisanje otvorenosti regulacionih organa/klapni na kanalima za vazduh za sagorevanje i areosmešu tako da se za svaki ispitivani radni režim postigne maksimalni stepen korisnosti kotla. Za potrebe ispitivanja korišćeni su prenosni i pogonski merni instrumenti. Na slici 1 je prikazana pozicija sonde za uzorkovanje i merenje temperature dimnog gasa u dimnom kanalu kotla, dok je na slici 2 prikazana pozicija sondi za merenje brzine i temperature sekundarnog vazduha. Slika 1. Pozicija sonde za uzorkovanje i merenje temperature dimnog gasa Slika 2. Pozicija sondi za merenje brzine i temperature sekundarnog vazduha Na slici 3 prikazan je deo prenosne merene opreme koja je korišćena tokom ispitivanja: automatski gasni analizator HORIBA PG-250, analizator gasova sa hemijskim ćelijama TESTO XL-350, diferencijalni manometar TESTO 6351 i akvizicioni sistem proizvođača HIOKI. Na slici 4 je prikazana kamera proizvođača DURAG, za vizuelizaciju plamena sa termografskim senzorom, koja je bila postavljena na bočnom zidu ložišta kotla. Procesing

6 Slika 3. Automatski gasni analizator HORIBA PG-250, analizator gasova sa hemijskim ćelijama TESTO XL-350, diferencijalni manometar TESTO 6351 i akvizicioni sistem HIOKI Slika 4. Pozicija kamere za vizuelizaciju plamena IV. Rezultati merenja i diskusija Izmereni protoci napojne vode u proseku su bili veći od produkcije pare za 2 do 3,6 t/h. Ova količina odgovara protoku vode koja se odvodi iz kotlovskog bubnja zbog odsoljavanja. Pri radu kotla u režimu sa maksimalnom produkcijom pare izmereni protoci pregrejane pare su se kretali u granicama od 71,3 do 72,2 t/h, što je za 3% veća produkcija pare od maksimalne garantovane od strane proizvođača (70 t/h). Sa druge strane izmereni pritisak pregrejane pare, koji se kretao u granicama od 47,9 do 49 bar, bio je značajno niži od projektovanog pritiska (55 bar). Izmerena temperatura pregrejane pare u ovom režimu se kretala u granicama od 401 do 405,6 C, što su značajno niže vrednosti od projektovane temperature pare (440 C). Značajno niži pritisci pare od projektovanog pritiska izmereni su u svim režimima rada kotla. Sniženje pritiska značajno ispod projektovanog utiče na 154 Procesing 16

7 povećanje prirodne cirkulacije u kotlu što remeti proces odsoljavanja i utiče na intenziviranje stvaranja depozita na ekranskim cevima kotla. Pored toga, prilikom obrade rezultata merenja pritiska pregrejene pare, primećene su značajne oscilacije pritiska u kratkim vremenskim intervalima u pojedinim radnim režimima. Ovakve pojave su prvenstveno posledica neravnomernog i neuregulisanog rada potrošača i negativno utiču na efikasnost kotla i vek trajanja kotlovskih elemenata, naročito kotlovskog bubnja. Na osnovu rezultata ispitivanja izrađen je materijalni i toplotni bilans parnog kotla (tabela 1). Odstupanje potrošnje uglja prema bilansu kotla i prema merenjima na lančanim dozatorima je maksimalno do 10,2%. Tabela 1. Rezultati bilansa parnog kotla Radni režim R.b. Veličina Jed. maks. nomin. min. min. (jedan mlin) 1. Produkcija pare t/h 71,6 57,1 46,5 37,3 2. Korisna snaga kotla kw Ukupni gubici toplote kw Toplotna moć uglja kj/kg Stepen korisnosti kotla % 85,99 87,85 86,67 83,61 6. Potrošnja uglja prema bilansu t/h 21,5 16,60 13,51 10,99 7. Potrošnja uglja prema merenjima na dozatorima t/h 23,94 16,9 12,61 11,98 8. Izmereni protok vazduha za sagorevanje Nm 3 /h Izmereni koeficijent viška vazduha na izlazu iz kotla - 1,32 1,33 1,49 1,97 Rezultati merenja sastava dimnog gasa pokazali su da se zapreminski u- deo kiseonika u dimnom gasu u režimu sa maksimalnom produkcijom pare kretao oko vrednosti od 5% što odgovara koeficijentu viška vazduha od λ=1,32. Ovo su vrednosti viška vazduha za sagorevanje koje odgovaraju preporučenim vrednostima za ovaj tip kotla. U režimu sa nominalnom produkcijom pare zapreminski udeo kiseonika u dimnom gasu se kretao u granicama od 5,18 do 6,27% (λ=1,33 1,42). U režimu sa minimalnom produkcijom pare zapreminski udeo kiseonika u dimnom gasu se kretao u granicama od 6,66 do 6,89% (λ=1,46 1,49), dok je prosečni izmereni udeo kiseonika u dimnom gasu u režimu sa minimalnom produkcijom pare sa jednim mlinom u pogonu iznosio 10,37%, što odgovara koeficijentu viška vazduha od λ=1,97. Maksimalne zabeležene vrednosti zapreminskog udela CO u dimnom gasu su iznosile 1036 ppm u režimu sa minimalnom produkcijom pare sa jednim mlinom u pogonu. U ostalim radnim režimima prosečni izmereni zapreminski udeo CO u dimnom gasu se kretao u granicama od 81 do 292 ppm. U dimnom Procesing

8 gasu su izmereni relativno niski udeli SO 2 za ovaj tip lignita, koji su se kretali u granicama od 96 do 548 ppm. Izmerena temperatura dimnog gasa na izlazu iz kotla je bila u granicama od 175,3 do 187 C. Na slici 5 prikazani su izmereni protoci ukupnog vazduha za sagorevanje u različitim radnim režimima kotla. Slika 5. Izmereni protoci ukupnog vazduha za sagorevanje u zavisnosti od produkcije pare U toku merenja zabeležene su značajne oscilacije kvaliteta uglja. Donja toplotna moć uglja se kretala u granicama od 8759 do kj/kg, sadržaj vlage u uglju od 48,7 do 50,9% a sadržaj pepela od 8,07 do 12,43%. Sadržaj ukupnog sumpora u uglju se kretao u granicama od 0,45 do 0,59%. Količina izdvojene šljake u mokrom stanju se u zavisnosti od režima rada kretala u granicama od 40 do 700 kg/h. Laboratorijske analize su pokazale da u uzorcima šljake, svedenim na suvo stanje, udeo nesagorelog ostatka iznosi od 35,9 do 63,5% što ukazuje na probleme u procesu sagorevanja ugljenog praha u ložištu i dogorevanja šljake na rešetki. Udeo nesagorelog ostatka u krupnijim frakcijama letećeg pepela, svedenim na suvo stanje, se kretao u granicama od 4,03 do 22,71%, a u sitnijim frakcijama letećeg pepela koji je prikupljen ispod elektrofiltra, takođe svedenim na suvo stanje, u granicama od 2,03 do 3,58%. Konačno, stepen korisnosti kotla se kretao u granicama od 83,61 do 87,85%. Najveći stepen korisnosti je zabeležen u nominalnom režimu rada a najniži u minimalnom režimu rada kotla sa jednim mlinom. Na slici 6. prikazana je fotografija zabeležena kamerom za vizuelizaciju plamena pri radu u režimu sa maksimalnom produkcijom pare. Rezultati merenja relativne temperature u ložištu kotla u režimu sa nominalnom produkcijom pare su prikazani na slici Procesing 16

9 Slika 6. Snimak plamena na izlaznom preseku gorionika u režimu sa maksimalnom produkcijom pare Slika 7. Relativne temperature u ložištu kotla izmerene kamerom sa termografskim senzorom u režimu sa nominalnom produkcijom pare Sa slike 7 se može uočiti da se sa poboljšanjem parametara sagorevanja, odnosno smanjenjem koeficijenta viška vazduha, temperature u ložištu povećavaju i homogenizuju (deo dijagrama od 12:55 do 13:10 h). Na osnovu rezultata merenja definisan je optimalni protok vazduha za sagorevanje prema produkciji pare kotla (slika 8). Pored toga, visoki pritisci vazduha za sagorevanje su preduslov za postizanje dovoljno velikih brzina sekundarnog vazduha, što je neophodno za postizanje rotacionog kretanja gasova i čestica uglja u ložištu. U cilju dužeg zadržavanja čestica uglja u ložištu, pritisak u ložištu treba održavati od minimalnog podpritiska (-1 0 mmvs). Da bi se Procesing

10 održale ove vrednosti pritiska u ložištu potrebno je isključiti jedan ventilator dimnih gasova pri radu kotla sa minimalnom i nominalnom produkcijom pare. Slika 8. Optimalne vrednosti protoka vazduha za sagorevanje prema produkciji pare kotla Podešavanja regulacionih organa/klapni na kotlu u toku ispitivanja vršena su u cilju postizanja minimalnog sadržaja kiseonika i ugljen-monoksida u dimnim gasovima, kao i smanjenja količine nesagorelog na rešetki za dogorevanje. Prema rezultatima merenja definisane su preporučene vrednosti za otvorenost regulacionih organa/klapni za koje su dobijene najpovoljnije vrednosti stepena korisnosti za različite režime rada kotla (tabela 2). Tabela 2. Preporučena otvorenost regulacionih organa/klapni na kanalima za vazduh i aerosmešu Radni režim R.b. Veličina Jed. maks. nomin. min. min. (jedan mlin) 1. Klapne primarnog vazduha % Klapne sekundarnog vazduha % Klapne tercijarnog vazduha % Separatorske klapne na mlinu 1 % Separatorske klapne na mlinu 2 % Vrtložne klapne na mlinu 1 % Vrtložne klapne na mlinu 2 % Klapne otparaka na mlinu 1 % Klapne otparaka na mlinu 2 % Ručne klapne na gorionicima % Procesing 16

11 V. Predlog mera za poboljšanje energetske efikasnosti Na osnovu rezultata ispitivanja predložene su mere za poboljšanje energetske efikasnosti parnih kotlova u Toplani Vreoci, koje su sumirane u tabeli 3. Takođe su prikazane potencijalne uštede u potrošnji uglja i električne energije, ekvivalnetno smanjenje emisija CO 2, uštede u novcu, potrebne investicije i prost period otplate. R. br Tabela 3. Mere za poboljšanje energetske efikasnosti parnih kotlova Predložena mera poboljšanja EE Rekonstrukcija i modernizacija mernoupravljačkog sistema na parnim kotlovima i optimizacija parametara sagorevanja prema merenjima sadržaja O2 u dimnom gasu Uvođenje sistema za automatsko odsoljavanje kotlova Rad kotla sa jednim mlinom u uslovima smanjenog konzuma kod potrošača u letnjem periodu Poboljšanje i optimizacija rada mlina sa aspekta upotrebe električne energije primenom frekventnog regulatora za upravljanje motorom mlina Primena frekventnog regulatora kod pogonskog elektromotora ventilatora svežeg vazduha na kotlovima Ušteda u potrošnji energenata t/god MWh/god Smanjenje emisija CO2 t/god Ušteda u novcu 1000 EUR/god Potrebne investicije 1000 EUR Prost period otplate god , , , , MWh (el.ener.) , ,5= 89, MWh ,5 290 MWh (el.ener.) ,5 Prilikom proračuna korišćena je cena sirovog uglja od 11,7 EUR/t i cena električne energije od 57,3 EUR/MWh. Najefektivnija predložena mera je mogućnost rada kotla sa jednim mlinom, pri produkciji pare od 38 t/h, u uslovima smanjenog konzuma kod potrošača u letnjem periodu. Mogućnost rada kotla u ovom režimu, pri produkciji pare koja je manja od garantovanog tehničkog minimuma (45 t/h), je potvrđena tokom ispitivanja i proverena kontrolnim termičkim proračunom. Takođe, značajne uštede se mogu postići rekonstrukcijom i modernizacijom merno-upravljačkog sistema na kotlovima, sa automatskim vođenjem procesa sagorevanja na osnovu kontinualnog merenja sadržaja O 2 u dimnom gasu. Primenom svih predloženih mera mogu se postići Procesing

12 uštede u potrošnji uglja od t/god i električne energije od MWh/god, čime se redukuje emisija CO 2 na godišnjem nivou za t. VI. Zaključak U radu su prikazani rezultati ispitivanja procesa sagorevanja ugljenog praha u letu u ložištu parnog kotla maksimalne produkcije 70 t/h, koje je sprovedeno u Toplani Vreoci. Takođe su predložene mere za poboljšanje energetske efikasnosti kotlovskog postrojenja. Primenom svih predloženih mera mogu se postići uštede u potrošnji uglja od t/god i električne energije od MWh/god, čime se redukuje emisija CO 2 na godišnjem nivou za t. VII. Literatura [1] Vekemans, O., Laviolette, J. P., Chaouki, J., Co-combustion of coal and waste in pulverized coal boiler, Energy (2016), 94, pp , [2] Moon, C., Sung, Y., Eom, S., Choi, G., NOx emissions and burnout characteristics of bituminous coal, lignite, and their blends in a pulverized coalfired furnace, Experimental Thermal and Fluid Science (2015), 62, pp , [3] ***, Strategija razvoja energetike Republike Srbije do godine sa projekcijama do godine, Vlada Republike Srbije, [4] Belošević, S., Tomanović, I., Crnomarković, N., Milić, A., Tucaković, D., Numerical study of pulverized coal-fired utility boiler over a wide range of operating conditions for in-furnace SO 2/NOx reduction, Applied Thermal Engineering (2016), 94, pp , [5] Hashimoto, N., Watanabe, H., Numerical analysis on effect of furnace scale on heat transfer mechanism of coal particles in pulverized coal combustion field, Fuel Processing Technology (2016), 145, pp , [6] ***, SRPS EN :2009, Kotlovi sa vodogrejnim cevima i pomoćna oprema - Deo 15: Ispitivanja pri preuzimanju 160 Procesing 16