REKONSTRUKCIJA POSTOJEĆEG PARNOG KOTLA U CILJU KORIŠĆENJA TOPLOTE IZDUVNIH GASOVA IZ GASNE TURBINE

Size: px

Start display at page:

Download "REKONSTRUKCIJA POSTOJEĆEG PARNOG KOTLA U CILJU KORIŠĆENJA TOPLOTE IZDUVNIH GASOVA IZ GASNE TURBINE"

Kellie Anderson
5 years ago
Views:

1 BI BLID (206) 40:3 p REKONSTRUKCIJA POSTOJEĆEG PARNOG KOTLA U CILJU KORIŠĆENJA TOPLOTE IZDUVNIH GASOVA IZ GASNE TURBINE Dr DRAGAN TUCAKOVIĆ, dr TITOSLAV ŽIVANOVIĆ, dr MILAN PETROVIĆ i GORAN STUPAR, dipl. inž., Mašinski fakultet, Kraljice Marije 16, Beograd 35 U okviru energetskog sistema u Kikindi, postoje tri istovetna parna kotla proizvedena u fabrici Minel Kotlogradnja, koji se koriste za sagorevanje prirodnog gasa, lož ulja i procesnih gasova. Sa ciljem da se poveća kapacitet energetskog postrojenja, biće postavljena jedna gasna turbina od 14 MW. S obzirom na relativno visoke temperature gasa i velike količine neiskorišćenog kiseonika iz izduvnih gasova, odlučeno je da se izduvni gas podeli u dve jednake struje i da se one dovedu u dva postojeća parna kotla, koji proizvode po 16,67 kg/s (60 t/h). Da bi se iskoristila toplota izduvnih gasova, kao i u njima sadržan kiseonik, neophodno je zameniti postojeće gorionike i rekonstruisati razmenjivače toplote u vertikalnom konvektivnom kanalu za gas u parnom kotlu. Pored toga, neophodno je proveriti da li je postojeći ventilator za izduvne gasove u skladu sa novim radnim režimom, tokom koga se polovina izduvnih gasova iz turbine dovodi u parni kotao Ključne reči: gasna turbina; izduvni gas; parni kotao RECONSTRUCTION OF THE EXISTING STEAM BOILER FOR THE PURPOSE OF USING THE HEAT OF EXHAUST GASES FROM GAS TURBINE Within the energy system of Kikinda, there are three equal steam boilers made by Minel Kotlogradnja, provided for combustion of natural gas, fuel oil and process gases. With an aim to increase the energy plant capacity, one gas turbine of 14 MW will be installed. With regard to relatively high gas temperature and great quantity of the unused oxygen from the exhaust gas air, it was decided to split exhaust gas into two equal streams and import them into two existing steam boilers, each having production of 16,67 kg/s (60 t/h). In order to use the exhaust gas heat, as well as oxygen contained in the gas, it is necessary to replace the existing burners and to reconstruct heat exchangers in the steam boiler vertical convective gas canal. Besides, it is necessary to verify if the existing flue gases fan can comply with the new operating regime, during which a half of the turbine exhaust gas is imported into the steam boiler. Key words: gas turbine; exhaust gas; steam boiler Uvod U okviru energetike Metanolsko-sirćetnog kompleksa (MSK) u Kikindi nalaze se, pored procesnog kotla i ostale prateće opreme, tri jednaka parna kotla proizvodnje Minel Kotlogradnje koji su predviđeni za sagorevanje prirodnog gasa, mazuta i procesnih gasova. U cilju povećanja energetskog kapaciteta energane MSK, predviđena je ugradnja jedne gasne turbine snage 14 MW. Radi iskorišćenja toplote vrelih izduvnih gasova iz gasne turbine (temperature oko 500 o C) neophodno je izvršiti rekonstrukciju dva postojeća jednodobošna strmocevna parna kotla produkcije od po 16,67 kg/s (60 t/h). Predviđeno je da se izduvni gasovi, koji imaju i veliku količinu vazduha (koeficijent viška vazduha je 3,3), podele na dve jednake struje i da se uvedu u dva razmatrana parna kotla, uz mogućnost dodatnog sagorevanja prirodnog gasa kgh

Slika 1. Šema sprege gasne turbine i parnog kotla u cilju postizanja većih produkcija parnog kotla sa garantovanom temperaturom pregrejane pare.

2 Slika 1. Šema sprege gasne turbine i parnog kotla u cilju postizanja većih produkcija parnog kotla sa garantovanom temperaturom pregrejane pare. Da bi se iskoristio kiseonik sadržan u izduvnim gasovima, neophodno je zameniti postojeće gorionike novim gorionicima čija je konstrukcija prilagođena datim uslovima. Šema sprege gasne turbine i parnog kotla pomoću gorionika, kroz koji se izduvni gasovi iz turbine uvode u ložište kotla, dobijena je od firme SAACKE i prikazana je na slici 1 [1]. Ventilator za svež vazduh (sl. 1) koristi se u slučaju potrebe za većim produkcijama parnog kotla kada je količina izduvnih gasova, odnosno kiseonika u njima, nedovoljna. Osim toga, neophodno je izvršiti i rekonstrukcije grejnih površina u vertikalnom konvektivnom gasnom kanalu parnog kotla. Naime, zbog sniženja maksimalne temperature u ložištu izazvane mešanjem izduvnih gasova iz turbine i produkata sagorevanja nastalih dopunskim sagorevanjem prirodnog gasa u gorionicima, toplota razmenjena u ložištu parnog kotla je nedovoljna za potpuno isparavanje u ozračenom isparivaču, pa je potrebno ugraditi dopunsku konvektivnu isparivačku grejnu površinu u vidu kosog isparivača. Takođe je potrebno demontirati postojeći zagrejač vazduha i na njegovo mesto ugraditi dodatne pakete zagrejača vode. S obzirom na predviđene rekonstrukcije parnog kotla, kao i novi režim rada pri kome se u jedan kotao uvodi polovina izduvnih gasova turbine, potrebno je proveriti da li postojeći ventilator za dimne gasove može da zadovolji novonastale uslove. Tehnički opis parnog kotla Dispozicija jednodobošnog strmocevnog parnog kotla sa ugaonim cevima, maksimalne produkcije D = 16,67 kg/s, prikazana je na slici 2. Na prednjem zidu ložišta smeštena su, jedan iznad drugog, dva gorionika (1) za kombinovano sagorevanje prirodnog gasa, mazuta i procesnih gasova proizvodnje SAACKE. Sagorevnjem goriva u ložištu parnog kotla (2) oslobađa se toplota koja se razmenjuje putem grejnih površina, smeštenih u gasnom traktu kotla, u cilju dobijanja odgovarajuće produkcije pregrejane pare turbinskih parametara (temperatura pregrejane pare t s = 455 o C i pritisak pregrejane pare p s = 77 bar). Prvi gasni kanal predstavlja ložište (2) koje je gusto ekranisano cevima po zidovima, podu i plafonu. Svaka treća cev zadnjeg zida ložišta (6), posle grebena, praktično pravi prvu cevnu rešetku (8) od jednog reda cevi, dok su druge dve cevi smeštene po podu međukanala (9), u kome se nalaze pregrejači pare, i prave drugu cevnu rešetku (10) od dva reda cevi u šahovskom poretku. Na vrhu kotla poprečno je postavljen vo Slika 2. Dispozicija parnog kotla sa ugaonim cevima; 1 kombinovani gorionik; 2 ložište; 3 prednji ekranski zid ložišta; 4 plafon ložišta; 5 pod; 6 zadnji ekranski zid ložišta; 7 greben za nastrujavanje; 8 prva cevna rešetka; 9 međukanal-drugi gasni kanal; 10 druga cevna rešetka; 11 bočni ekranski zidovi ložišta; 12 spusne cevi za prednji i zadnji ekranski zid; 13 spusne cevi bočnih ekranskih zidova; 14 ugaone cevi; 15 kotlovski doboš; 16 površinski hladnjak; 17 fina armatura doboša; 18 sekundarni pregrejač pare; 19 primarni pregrejač pare; 20 fina i gruba armatura kotla; 21 skretna komora; 22 vertikalni konvektivni gasni kanal; 23 treći paket zagrejača vode; 24 drugi i prvi paket zagrejača vode; 25 zagrejač vazduha; 26 prestrujne cevi trećeg paketa zagrejača vode; 27 dimni kanal-dimnjača; 28 glavni razdelnik pare; 29 laki ozid; 30 limena obloga; 31 ozid kanala naknadnih grejnih površina; 32 galerije; 33 stepenice deno-parni doboš (15) koji je uključen u prirodno cirkulaciono kolo, a u njegovom vodenom delu smešten je površinski hladnjak pare (16). Između dve cevne rešetke, u međukanalu (9), koji predstavlja drugi gasni kanal, po kgh

Između pregrejača, po toku pare, postavljen je površinski međuhladnjak (16), kojim se reguliše temperatura pregrejane pare na izlazu iz kotla.

3 stavljeni su sekundarni (18) i primarni pregrejač pare (19). Vertikalne cevi sekundarnog pregrejača pare, izvedene kao dvostruke, u koridornom su poretku, dok su vertikalne cevi primarnog pregrejača u šahovskom poretku. Između pregrejača, po toku pare, postavljen je površinski međuhladnjak (16), kojim se reguliše temperatura pregrejane pare na izlazu iz kotla. Para posle konačnog pregrevanja u sekundarnom pregrejaču odlazi u glavni razdelnik pare (28) i odatle u potrošnju. Posle druge cevne rešetke dimni gasovi ulaze, prolazeći kroz skretnu komoru (21), u vertikalni konvektivni gasni kanal (22), koji predstavlja treći gasni kanal i struje nadole. U ovom gasnom kanalu nalaze se zagrejač vode (23 i 24) izrađen u tri paketa i cevni zagrejač vazduha (25). Zagrejač vazduha je izgrađen od horizontalnih cevi u šahovskom poretku, oko kojih struje gasovi zagrevajući vazduh, koji kroz zagrejač prolazi u tri hoda. Zagrejan vazduh, potiskivan ventilatorom za vazduh, dolazi kanalima do gorionika (1) u kojima se meša sa gorivom u cilju ostvarenja potpunog sagorevanja. Dimne gasove transportuje odgovarajući ventilator koji ih kroz dimnjak izbacuje u atmosferu. Tehnički opis rekonstrukcije Dispozicija rekonstruisanog parnog kotla u cilju korišćenja vrelih izduvnih gasova iz gasne turbine snage 14 MW prikazana je na slici 3. Na prednjem zidu ložišta (2) koji treba prilagoditi novim gorionicima, smeštena su, jedan iznad drugog, dva gorionika (34) za sagorevanje prirodnog gasa uz prisustvo izduvnih gasova iz gasne turbine, kako bi se kiseonik iz ovih gasova iskoristio za sagorevanje prirodnog gasa u ložištu parnog kotla i u konačnom bilansu smanjila masa gasova koja prolazi kroz kotao, a koja bi pomoću postojećeg ventilatora za dimne gasova i posredstvom dimnjaka bivala izbačena u atmosferu. Prvi gasni kanal koji predstavlja ložište (2), horizontalni međukanal (9) i skretnu komoru (21) ne treba rekonstruisati. Posle druge cevne rešetke mešavina dimnih i izduvnih gasova ulazi, prolazeći kroz skretnu komoru, u vertikalni konvektivni gasni kanal (22). Na početku ovog kanala postavljen je kosi konvektivni isparivač (36) povezan sa dobošem kotla (15) odgovarajićim spusnim i prestrujnim cevima. Iz doboša kotla ključala voda spusnim cevima dospeva u donji napojni kolektor (35) kosog isparivača (36) u kome zatim isparava. Cevima većeg prečnika (37), koje su postavljene na zadnjem zidu skretne komore, mešavina pare i vode dospeva u gornji sabirni kolektor (38), odakle se prestrujnim cevima dovodi do doboša kotla radi razdvajanja faza. Zagrejač vode postojećeg kotla se rekonstruiše dok se zagrejač vazduha demontira i uklanja. Kod rekonstruisanog kotla potrebno je postaviti veći broj paketa zagrejača vode (40) u vertikalni konvektivni gasni kanal (22). U tom smislu treba rekonstruisati čeličnu konstrukciju kotla u delu demontiranog zagrejača vazduha i na to mesto postaviti tri poslednja paketa novog zagrejača. Svi otvori za ulaženje u vertikalni konvektivni gasni kanal (22) ostaju u funkciji. Kanal za vazduh takođe treba rekonstruisati, od mesta gde kanal ulazi u kotlarnicu pa sve do gorionika, jer je mesto zagrejača vazduha sada zauzeto cevima povećanog zagrejača vode. U slučaju samostalnog rada novog kotla, potrebna je približno ista količina svežeg vazduha, pa je kanal za vazduh istog preseka kao pre rekonstrukcije. Prilikom rada gasne turbine, za sagorevanje prirodnog gasa delimično se koriste vreli izduvni gasovi obogaćeni kiseonikom i hladan vazduh tako da postojeći ventilator za vazduh treba da obezbedi dodatnu količinu hladnog vazduha koji bi se dovodio do novog gorionika. Slika 3. Dispozicija rekonstruisanog parnog kotla; 2 ložište; 9 međukanal-drugi gasni kanal; 15 kotlovski doboš; 21 skretna komora; 22 vertikalni konvektivni gasni kanal; 34 novi gasni gorionik; 35 donji kolektor konvektivnog isparivača; 36 kosi konvektivni isparivač; 37 cevi isparivačkog registra; 38 gornji kolektor konvektivnog isparivača; 39 napojni kolektor; 40 čelični glatkocevni zagrejač vode; 41 gornji kolektor zagrejača vode; 42 ozid kotla kgh

4 Tabela 1. Pojedine veličine vezane za nominalni režim rada gasne turbine snage 14 MW Naziv Jedinica mere Vrednost Zapreminski protok vazduha na ulazu u kompresor m 3 /s 38,101 Količina vazduha na ulazu u kompresor m 3 /m 3 31,672 Teorijska potrebna količina vazduha za sagorevanje m 3 /m 3 9,534 Koeficijent viška vazduha 3,32 Temperatura o C 485 Analiza rezultata proračuna Toplotni bilans parnog kotla Toplotni bilans parnog kotla se sprovodi u cilju određivanja njegovog stepena korisnosti, odnosno, potrošnje goriva [2]. Za postojeći kotao se najpre određuje količina toplote uneta u kotao, takozvana raspoloživa količina toplote. U datom slučaju, ona se sastoji od donje toplotne moći prirodnog gasa i njegove fizičke toplote. Pored toga, potrebno je definisati maseni bilans vazduha za kotao, to jest, pretpostaviti koeficijent viška vazduha na kraju ložišta, priraštaj koeficijenta viška vazduha u ložištu i duž kotla, kao i odnos količine vazduha koja iscuri u zagrejaču i teorijske količine vazduha. Za rekonstruisani kotao pri radu sa vrelim izduvnim gasovima i vazduhom najpre se određuje količina toplote uneta u kotao. Ona se sastoji od donje toplotne moći prirodnog gasa, njegove fizičke toplote i količine toplote unete vrelim izduvnim gasovima u ložište. Za sagorevanje prirodnog gasa u ovim uslovima usvojen je za 0,1 veći odnos stvarne i teorijskie potrebne količine vazduha od standardnog. Koeficijent viška vazduha na kraju ložišta određen je, u odnosu na produkciju kotla, kao ostatak neiskorišćenog kiseonika iz izduvnih gasova prema teorijski potrebnoj količini vazduha sa sagorevanje. U tabeli 1 prikazane su količina, koeficijent viška vazduha i temperatura izduvnih gasova za nominalni režim rada gasne turbine snage 14 MW. Toplotni bilans parnog kotla (tabela 2) izvršen je za maksimalno opterećenje od D = 1,0 za postojeći i za rekonstruisa Tabela 2. Toplotni bilans parnog kotla Izduvni gasovi iz gasne turbine Redni broj Naziv Oznaka Jedinica mere bez bez sa sa Postojeći kotao Rekonstruisan kotao Opterećenje parnog kotla D 1,0 1,0 1,0 0,5 1. Donja toplotna moć prirodnog gasa H d kj/m 3 G 34065, , , ,0 2. Uneta količina toplote izduvnim gasovima iz gasne turbine Q tur kj/m 3 T 22153, ,7 3. Koeficijent viška vazduha u izduvnim gasovima α tur 3,32 3,32 4. Odnos potrebne i teorijske količine vazduha za sagorevanje goriva β G 1,15 1,15 1,25 1,25 5. Koeficijent viška vazduha u ložištu α l 1,15 1,15 1,16 1,88 6. Temperatura goriva t G o C Fizička toplota goriva Q G kj/m 3 G 31,91 31,91 31,91 31,91 8. Raspoloživa količina toplote ukupno Q r r kj/m 3 U 34096, , , ,4 9. Koeficijent viška vazduha na kraju kotla α iz 1,35 1,35 1,36 2, Temperatura izlaznih gasova t iz o C Entalpija izlaznih gasova ukupno I iz kj/m 3 U 2794,7 3133,2 3376,4 5296,8 12. Gubitak usled mehaničke nepotpunosti sagorevanja q 4 % Gubitak u izlaznim gasovima q 2 % 6,70 7,69 9,53 16, Gubitak usled hemijske nepotpunosti sagorevanja q 3 % 0,50 0,50 0,5 0, Gubitak usled spoljašnjeg hlađenja q 5 % 0,85 0,85 0,85 1, Stepen korisnosti kotla η k % 91,95 90,96 89,12 81, Produkcija sveže pregrejane pare D kg/s 16,667 16,667 16,667 8, Produkcija sveže pregrejane pare D t/h Temperatura sveže pregrejane pare t s o C Pritisak sveže pregrejane pare p s bar Entalpija sveže pregrejane pare i s kj/kg 3291,3 3291,3 3291,3 3291,3 22. Temperatura napojne vode t nv o C Pritisak napojne vode p nv bar ,8 24. Entalpija napojne vode i nv kj/kg 467,9 467,9 467,9 467,1 25. Količina toplote iskorišćena u parnom kotlu Q pk kw 47057, , , ,5 26. Potrošnja prirodnog gasa koji se sagoreva u kotlu B G m 3 G /s 1,501 1,517 1,158 0, Potrošnja goriva u turbini svedena na polovinu izduvnih gasova koji se dovode u kotao B T m 3 T /s 0,601 0, Ukupna potrošnja goriva ukupno B m 3 U /s 1,501 1,517 1,759 1,059 kgh

5 ni parni kotao. Rekonstruisani parni kotao može da radi samostalno i sa izlaznim gasovima iz gasne turbine, tako da je prikazan i toplotni bilans rekonstruisanog parnog kotla za maksimalno opterećenje od D = 1,0 i za opterećenje od D = 0,5 kada kotao radi tako što se jedna polovina izduvnih gasova iz turbine uvodi u gorionike jednog parnog kotla. Termički proračun parnog kotla Na osnovu geometrijskih karakteristika postojećeg i rekonstruisanog parnog kotla [1] i toplotnog bilansa prikazanog u tabeli 2, izvršeni su odgovarajući termički proračuni [2] i [3] postojećeg i rekonstruisanog kotla za različita opterećenja. U tabeli 3 prikazane su temperature dimnih gasova iza pojedinih grejnih površina dobijene na osnovu termičkog proračuna. Tabela 3. Temperature dimnih gasova iza pojedinih grejnih površina Temperatura dimnih gasova Oznaka Jedinica mere Izduvni gasovi iz gasne turbine bez bez sa sa Postojeći kotao Rekonstruisan kotao Opterećenje parnog kotla D 1,0 1,0 1,0 0,5 Na kraju ložišta t l o C Iza cevne rešetke 1 t cr1 o C Na izlazu iz sekundarnog pregrejača pare t spp o C Na izlazu iz primarnog pregrejača pare t ppp o C Na izlazu iz cevne rešetke 2 t cr2 o C Na izlazu iz gasne zapremine t gz o C Na izlazu iz konvektivnog isparivača t ki o C Na izlazu iz zagrejača vode t nv o C Na izlazu iz zagrejača vazduha t zv o C 145 Na izlazu iz kotla t iz o C BILANS HLADNJAKA (maksimalni kapacitet hladnjaka je 4561 kw) Količina toplote razmenjena u hladnjaku Q H kw 4314,9 3898,7 4451,5 1779,2 Na osnovu proračuna rekonstruisanog parnog kotla pri dovođenju polovine vrelih izduvnih gasova iz gasne turbine, za opterećenje od 50%, dobijena je temperatura izlaznih gasova od 181 o C i odgovarajući koeficijent viška vazduha 2,13, a stepen korisnosti je 81,37%. Za opterećenje parnog kotla od 100% temperatura izlaznih gasova je 173 o C i koeficijent viška vazduha 1,36, a stepen korisnosti iznosi 89,12%. Kao što se vidi, pri manjim opterećenjima, koeficijent viška vazduha kroz kotao raste s obzirom da se ne iskorišćava sav kiseonik iz izduvnih gasova turbine, što bitno smanjuje stepen korisnosti kotla. Pri najvećim opterećenjima, sav kiseonik iz izduvnih gasova turbine je iskorišćen, pa je neophodno uvoditi svež vazduh pomoću odgovarajućeg ventilatora u količini od svega 5% od teorijski potrebne količine vazduha. Na osnovu termičkog proračuna (tabela 3) za sve razmatrane slučajeve kapacitet hlađenja površinskog hladnjaka je manji od maksimalnog toplotnog kapaciteta hladnjaka pregrejane pare koji iznosi 4561 kw. Aerodinamički proračun gasnog trakta Da bi se proverilo da li će postojeći ventilator za dimne gasove zadovoljiti nove uslove rada kotla, izvršen je aerodinamički proračun gasnog trakta [4] razmatranog parnog kotla za nejnepovoljnije uslove, odnosno pri maksimalnom opterećenju kotla sa dovođenjem polovine izduvnih gasova iz gasne turbine. Proračunom je dobijen računski kapacitet dimnih gasova od 46,56 m 3 /s i korigovani računski napor od 3145 Pa. Ove vrednosti nanete su u aerodinamičku karakteristiku ventilatora [1], pa se na osnovu položaja dobijene radne tačke može konstatovati da će postojeći ventilator zadovoljiti pri radu kotla pod razmatranim uslovima, s tim što ugao zakretanja lopatica statorske regulacije treba da iznosi φ 20 o. Pri tome će ventilator raditi sa nešto pogoršanim stepenom korisnosti (oko 78% u odnosu na projektovani koji iznosi 79,5%). Zaključak Da bi u razmatranim kotlovima mogli da se koriste izduvni gasovi turbine, bilo bi potrebno izvršiti sledeće izmene na kotlu: postojeće gorionike zameniti specijalnim gorionicima; na ulazu u vertikalni konvektivni kanal ugraditi kosi konvektivni isparivač potrebne površine i uključiti ga u kolo prirodne cirkulacije kotla; demontirati postojeći zagrejač vazduha i zagrejač vode i na njihova mesta postaviti novi zagrejač vode znatno veće grejne površine; izgraditi kanal za izduvne gasove koji povezuje gasnu turbinu sa kotlovima br. 1 i 2 i spojiti ga sa novim gorionicima, tako da se jedna polovina ovih gasova uvodi u kotao br. 1 a druga polovina u kotao br. 2; rekonstruisati kanale za svež vazduh od ventilatora do novog gorionika za slučaj kada kotao radi samostalno. Proverom aerodinamike gasnog trakta utvrđeno je da postojeći ventilator može da zadovolji režim rada pri kome se u jedan kotao uvodi polovina izduvnih gasova turbine snage 14 MW. Na osnovu predmera i predračua, investicija za rekonstrukciju obadva parna kotla sa pripadajućim kanalom za izduvne gasove iz gasne turbine snage 14 MW iznosila bi evra [1]. S druge strane, ukoliko bi se kupovao nov kotao utilizator, njegova cena je evra [1]. Da bi rekonstrukcija kotlova tehnički bila opravdana, s obzirom na daleko nižu cenu, potrebno je svakako uraditi i procenu preostalog radnog veka razmatranih kotlova. Literatura [1] Petrović, M., T. Živanović, D. Tucaković i dr., 2006, Idejni projekat izgradnje gasne turbine za kombinovanu proizvodnju električne i toplotne energije u MSK Kikinda, Mašinski fakultet, Beograd, knjiga 3 varijantno rešenje. [2] Brkić, Lj., T. Živanović, D. Tucaković, 2006, Termički proračun parnih kotlova, Mašinski fakultet, Beograd. [3] Brkić, Lj., T. Živanović, D. Tucaković, 2007, Parni kotlovi, Mašinski fakultet, Beograd. [4] Brkić, Lj., T. Živanović, D. Tucaković, R. Galić, 2007, Aerodinamički proračun parnih kotlova, Art inženjering, Beograd. kgh kgh

ANALIZA PRIMJENE KOGENERACIJE SA ORGANSKIM RANKINOVIM CIKLUSOM NA BIOMASU U BOLNICAMA

ANALIZA PRIMJENE KOGENERACIJE SA ORGANSKIM RANKINOVIM CIKLUSOM NA BIOMASU U BOLNICAMA Nihad HARBAŠ Samra PRAŠOVIĆ Azrudin HUSIKA Sadržaj ENERGIJSKI BILANSI DIMENZIONISANJE POSTROJENJA (ORC + VRŠNI KOTLOVI)